這是一個數量，在文獻中經常使用。如圖15所示，真實的ath（-T）數據顯示了一個尖銳的峰，在本工作中我們利用該峰確定c-溶解度，而通過平均athMEANeTT的。圖15顯示了來自不同來源的數字化數據[58、59、63-71]。所有作者均以2 K / min至5 K / min的升溫速率進行了實驗。 Ni的數據（完整圓圈）摘自Sung等人的工作。 [63]，他們從各種先前的數據[64-67]中創建了一條回歸線，而Ni3Ti（空圈）的數據是從Karunaratne等人的工作中復制而來的。 [68]（參考以前的出版物[65、69、70]）。有趣的是，將這些數據與c相（空平方）和c相數據（實心平方）的膨脹結果進行比較，這些數據是由Sieborger等人從CMSX-4中分離出來的。 [58]。他們的數據代表了真正的熱膨脹。但是，分離的相無法將其化學組成調整為c / c平衡。因此，不會出現像在我們的工作中觀察到的那樣熱膨脹出現峰值。 Morrow等。 [71]研究了添加鉬對具有c / c微觀結構的鎳基高溫合金的影響，結果表明，增加鉬含量和鋁含量會導致熱膨脹系數小幅下降。在圖15中，我們重現了其具有3.5％Mo（空三角形）的Ni基合金的數據。最后，我們添加了Quested等人最近發布的CMSX-4數據集。 [59]（粗虛線）。比較結果表明，盡管存在一些分散，但是當我們將它們與平均熱膨脹系數進行比較時，所有數據都相當接近。請注意，我們的平均熱膨脹數據和Quested等人。 [59]的意見非常一致。但是，我們的真實膨脹數據會明顯偏向更高的值，并顯示出尖銳的峰值，這可以確定c固溶度和溫度。

我們的真實熱膨脹數據顯示，在高溫下，熱膨脹系數下降了近50％，有一個明顯的尖峰（用箭頭突出顯示）。圖1和2中顯示的數據。 7、8、9、13和14清楚地表明，這種下降與c固溶溫度有關。對于＆ERBO / 1（CMSX-4型），降落發生在一個溫度上，該溫度非常接近ThermoCalc預測的c-固溶溫度和性能。對于三種ERBO / 15型合金，熱膨脹下降發生在溫度上，該溫度比預計的c-固溶線溫度高40K。與ERBO / 15及其變體相比，ERBO / 1的實測（膨脹）和計算出的（ThermoCalc）c'-固溶溫度之間有更好的一致性（表7和8，圖10、11）。這與實驗確定的ERBO / 1（3D-APT，[36]，CMSX-4型標準材料的合金材料）的實驗確定的合金與相應的ThermoCalc預測更好地符合這一發現相符。 ERBO / 15合金（實驗數據：TEM–EDX，[32]）。實驗確定的c固溶線溫度與ERBO / 15合金的ThermoCalc預測值以及TEM中測量并由ThermoCalc預測的相組成差異之間存在差異，這表明需要針對新的成分優化ThermoCalc數據庫范圍。實驗結果和ThermoCalc預測均表明，降低Mo或W含量對c-固溶線溫度無明顯影響。

? ? ? ?當前工作的重點是使用真實的熱膨脹和測量值確定C固溶線溫度。此外，我們報告了四種鎳基單晶高溫合金的彈性系數，這些系數可用于應力溫度范圍內的工程設計，在該溫度范圍內，彈性決定了機械材料的行為，并估計了與熱疲勞載荷相關的熱應力。我們的結果不能直接用于評估蠕變性能。但是，c固溶溫度是c顆粒穩定性的量度，并提供蠕變強度。因此，我們的結果與單晶鎳基高溫合金的蠕變行為間接相關。